1. 查看 VR14 控制器中 ISYS_IN 引腳的滿標量程。
2. 將所有電子保險絲模塊的 V_IREF（U₁、U₂、U₃、……和 U_N）（單個 TPS25984、TPS25985 或 TPS25990 電子保險絲，或 TPS25990 和 TPS25984/5 電子保險絲并聯(lián)組合，以便實現(xiàn)電流更高的設計）設置為 VR14 控制器 ISYS_IN 輸入電壓最大值的一半。這為系統(tǒng)提供了必要的余量和動態(tài)范圍，以準確地監(jiān)控負載電流達到可擴展的快速跳變閾值 (2 × I_OCP)。
   注： V_IREF 的值對于 U₁、U₂、U₃、……和 U_N 必須相同。
3. 為所有電子保險絲模塊選擇穩(wěn)態(tài)期間所需的斷路器閾值（I_OCP-1、I_OCP-2、I_OCP-3、……和 I_OCP-N）。TI 建議將穩(wěn)態(tài)期間的斷路器閾值選為最大穩(wěn)態(tài)電流或熱設計電流 (TDC) 的 1.1 至 1.2 倍。
4. 為所有電子保險絲模塊計算 R_IMON 電阻（R_IMON-1、R_IMON-2、R_IMON-3、……和 R_IMON-N）（使用方程式 3），以便將所需的過流保護或斷路器閾值設置為上述步驟中選擇的值。
5. 我們假設電子保險絲模塊 1 (U₁) 有一個恒定的正數(shù) k₁。相應的系數(shù) k₂、k₃、……和 k_N，分別對應電子保險絲模塊 2、3、……和 N（U₂、U₃、……和 U_N）如方程式 14 所定義。
   方程式 14. $k_2=k_1\frac{R_{IMON-1}}{R_{IMON-2}}$ ： $k_3=k_1\frac{R_{IMON-1}}{R_{IMON-3}}$ 、… 和 $k_N=k_1\frac{R_{IMON-1}}{R_{IMON-N}}$
6. 假設圖 6-2 中 R_IN-1 的值為 50kΩ。R_IN-2、R_IN-3、……和 R_IN-N（在圖 6-2 中）的值需要使用方程式 15 進行計算。
   方程式 15. $R_{IN-2}=R_{IN-1}\frac{R_{IMON-2}}{R_{IMON-1}}$ , $R_{IN-3}=R_{IN-1}\frac{R_{IMON-3}}{R_{IMON-1}}$ 、… 和 $R_{IN-N}=R_{IN-1}\frac{R_{IMON-N}}{R_{IMON-1}}$
   注：

   • 選擇 R_IN-1 的值，使 R_IN-2、R_IN-3、……和 R_IN-N（包括 R_IN-1）的值在 20kΩ 至 500kΩ 范圍內，以保持運算放大器的穩(wěn)定性和足夠的轉換率。
   • 所選的 R_IN-1、R_IN-2、R_IN-3、……、R_IN-N、R_IMON-1、R_IMON-2、R_IMON-3、……和 R_IMON-N 值必須盡可能接近計算得出的值，才能獲得更高的精確度。這些電阻的容差必須小于 0.1%，額定功率必須大于 100mW。為了實現(xiàn)抗噪性，在每個電子保險絲模塊中的 IMON 引腳和 GND 之間放置一個 22pF 陶瓷電容器。
7. m₁、m₂、m₃、……、m_N（在 方程式 11 中）的值可使用方程式 16 獲得。
   方程式 16. $m_1=k_1/\sum _{n=1}^N{k}_n$ , $m_2=k_2/\sum _{n=1}^N{k}_n$ , $m_3=k_3/\sum _{n=1}^N{k}_n$ 、… 和 $m_N=k_N/\sum _{n=1}^N{k}_n$
8. 最后，根據(jù)方程式 13 選擇內部比例因子 ISYS_IN_GAIN（通過 SVID_CONFIG 設置）。

圖 6-3 中展示了一個同相加法放大器設計示例。將來自六 (6) 個電子保險絲模塊或 PSYS 監(jiān)視器的 IMON 輸出相加，以檢索從 PSU 汲取的總系統(tǒng)電流。

圖 6-3 同相加法放大器設計示例